1、前言

　　隨著歲月的流逝，任何一（yī）座（zuò）“新”建的橋梁經過若幹年（nián）大自然的侵（qīn）蝕和使（shǐ）用，終將成為一座“舊”橋；橋梁的加固與維修同重建（jiàn）新橋相比具（jù）有更高的（de）經濟效益，對（duì）橋梁的加固以及如何提（tí）高其承載力問題的研究試驗與推廣，已經引起世界性的關注。橋梁的（de）加固利用（yòng）和改造是一個永久性的技術課題，已成為橋梁（liáng）工程（chéng）建設中（zhōng）既古老、又年輕的新興學科，是一項（xiàng）既綜合繁雜，又在不（bú）斷發展創新、逐步完善的技術；也（yě）是橋梁建設可持續發展（zhǎn）的一個（gè）重要組成部分和關鍵技術（shù）之一。

　　近年來，橋梁加固工程越來（lái）越多，但目前（qián）橋（qiáo）梁加固的設計（jì）計算理論還不夠成熟和完善，至今未有專門（mén）的橋梁加固規範。

　　2、橋梁加固常用方法和計算理論

　　2.1改變（biàn）受力體係加固法（fǎ）

　　2.1.1改變（biàn）受力體係加固機（jī）理

　　改變結構的受（shòu）力體係能大幅度減小計算彎矩，提高結構構件的承載（zǎi）力，達到加強原結構的（de）目（mù）的。包括在梁的（de）中間部位增設支點，增設托（tuō）梁(架)，拆除墩柱(簡稱托梁拔柱)，將多跨簡支梁變為連續梁等方（fāng）法。

　　如當有大件車輛通過橋梁時，為避免短期的過載給橋梁造成永久的（de）損傷，可用增（zēng）設支點的方法加固。

　　按增（zēng）設支點的支撐剛度，改變受力體係可（kě）分為剛（gāng）性支點和彈性支點兩種；按支撐時的受力情況，可分（fèn）為預應力支撐和非預應力支撐。所謂剛性支點（diǎn），是指增（zēng）設的支撐件剛度較大，以致被加固結構構件的新支點在（zài）外荷載的（de）作（zuò）用（yòng）下，豎向位移小到可以忽略；有時盡管新支座由較大的豎向位移（yí），但由於在外荷載作用下，原結構支座也同樣有變位，新舊支座的相對位移很（hěn）小，這種（zhǒng）新支點也（yě）屬於剛性支點。所謂預應力撐杆，是指在施工（gōng）時，對支撐杆（gǎn）件施加預（yù）壓應力，使（shǐ）其對被（bèi）加固的結構構件施（shī）加（jiā）預頂力，它不僅可保證支撐杆件良好的參加工作，而且（qiě）調（diào）節被加固結構構件的內力。

　　2.1.2改（gǎi）變受力體係加固計算

　　改變受力體係加固法的一般（bān）計算步驟如（rú）下（xià）：

　　(1)計算並繪製加固時原構件在剩餘的那（nà）部分荷載作用下的內（nèi）力圖；

　　(2)若施加預頂力，根據所設時的加固後的內力（lì）圖，確定預頂（dǐng）力的大小，按原結構的計（jì）算繪製在支點預頂力作用下梁的內力圖；

　　(3)按加固後（hòu）的計算簡圖，計算並繪製在新（xīn）增荷載及加固時卸除荷載作用下的內力圖；

　　(4)將上述三項內力迭加，繪製梁各（gè）截麵的內力包絡圖；

　　(5)計算梁各截麵的實際承載力，並繪製梁（liáng）的（de）材料圖；

　　(6)調（diào）節預頂力值，使梁的內力（lì）圖小於（yú）梁的材料圖（tú）；

　　(7)根據支點的（de）最（zuì）大支承反力，設計支撐構件，其多為軸心受力構件，可（kě）按鋼筋混凝土規範與鋼結構規範進行設計；

　　(8)計算預應力撐杆的頂撐控製量。

　　當（dāng）用（yòng）縱向壓縮法對預應力撐杆係統施加預升力時，其預（yù）升量

　　ΔL=Lε+a(2-1)

　　式中,L—撐杆長度；εa—撐杆端部與被加固構件混凝土間的壓縮量,可取2～4mm。—撐（chēng）杆在預（yù）應力作用下引起的（de）應變；

　　2.2增大截麵加固法

　　2.2.1增大截（jié）麵加固機理及適用範圍

　　增大截麵加固法（fǎ）通常稱為外包混凝土加固法,它是增大構件的截麵（miàn）和配筋率,用以提高構件的強度、剛度、穩定性和抗（kàng）裂性，也可用來（lái）修補裂縫等（děng），梁式橋和拱（gǒng）式橋等橋梁均可采用該方法加固。

　　根據被加固構件的受力特點和加固目（mù）的要求、構件部位與尺寸、施工方（fāng）便等（děng）可設計為單側、雙側或三側加（jiā）固,以及四周外包加固。根據不同的加固目的和要求,又可分為加大截麵（miàn）為主（zhǔ）加固和加配鋼筋為主加固,或者兩者同時采用的（de）加（jiā）固。加（jiā）大截（jié）麵為主的加固,為了保證補（bǔ）加的混凝土正常工作,亦（yì）需適當配置（zhì）構造鋼筋。加配鋼筋為主的加固,為了保證配筋的正常工作,需按鋼筋的間距和保護層等構造（zào）要求決（jué）定適當增大截麵（miàn）尺寸。加固中應將新舊鋼筋焊接,或用錨杆聯結補強鋼筋和原（yuán）構件,同時（shí）將舊（jiù）混凝土表麵鑿毛清洗幹淨,確保新舊混凝土良好結合。

　　增大截（jié）麵加固法使用普（pǔ）通混凝土,強度等級不低於C20,當加固層較薄,鋼筋較密時,可用細石子混凝土,在條件許可的情況下亦可采用鋼纖維混凝土加固,配置的鋼材除普通（tōng）混凝土外還可采用型鋼和鋼板等（děng）。

　　增大截麵加固法（fǎ）的缺點是現（xiàn）場濕作業工作量大,養護期較長,並對結構外觀和淨空有一（yī）定的影響。

　　2.2.2增大截麵加固計算

　　采用增大截麵加固橋梁,其承載力計算受到原構件應力應變（biàn）的影響,不能簡單地作為整體截麵用有關公式（shì）計算。在加固計算中,首（shǒu）先（xiān）應確定（dìng）加固前構（gòu）件的實際應力應變水平,並考慮新混（hún）凝土與原結構協同工（gōng）作的程度,然後進行合理的（de）計算。

　　2.2.2.1受彎構件加固計算要點

　　受彎（wān）構件外包（bāo）混凝土加固設計（jì）,應根據現場結構的實際情況,分別采（cǎi）用受壓區或（huò）受拉區兩種（zhǒng）不（bú）同的（de）加固形式。

　　(1)受壓區外包混凝土加固

　　一般用剛架拱、桁架拱（gǒng）等拱橋的斜腿、斜撐或弦杆的加固。采用受壓（yā）區加固的受彎構件,其承載力、抗裂度、鋼筋應力、裂縫寬（kuān）度及變形計（jì）算和演算可按現行國家標準《混凝土結構設計規範》(GBJ10-89)中關於疊合構件的規定進行。

　　實驗研究表明,在相同彎矩作用下（xià）,二次（cì）受力疊合梁的（de）受拉（lā）筋應力、撓度和曲率都比相同截麵和配筋的（de）一次受力整（zhěng）澆梁的相應值（zhí）大得多。其次,二次受力疊（dié）合（hé）梁在第一次受力時是由疊合（hé）前的原混凝土承受壓力。而在二次受力時,主要由後澆混凝土承受（shòu）壓力。這（zhè）使後（hòu）澆混凝土受壓應變（biàn）比相應整澆梁小,因此,加（jiā）固計算必須（xū）考慮疊合梁二次受力的特點進行較複雜的計算。

　　(2)受拉區外包（bāo）混凝土加固

　　受拉區（qū）外包（bāo）混凝土加固方法,一般用於梁式橋跨中部（bù）位、拱式橋的拱頂（dǐng）底麵和拱腳頂麵等受拉區。

　　對於在受拉區采用外包混凝土,增（zēng）加鋼（gāng）筋加固的受彎構件,其截麵（miàn）受力可按規範中（zhōng）一（yī）般受彎構件的規定計算。但應（yīng）考慮以下不同點:

　　①新（xīn）加部分承載力應乘以（yǐ）共同工作係數ψ進行折減,對於正彎矩（jǔ）截麵受彎構件ψ=0.9;對於斜（xié）截麵受（shòu）剪構件ψ=0.7～0.9；

　　②加固結構截麵受壓區（qū）高（gāo）度與一般（bān）受彎構件是不同的；

　　③當新加（jiā）鋼筋與原鋼（gāng）筋相距較遠時,受拉區混凝土（tǔ）可能會出（chū）現較大裂縫（féng）,應采取適當（dāng）措（cuò）施,滿足使用要求。

　　2.2.2.2偏心受壓構件（jiàn）加固計算要點

　　當用外包混凝土法加固鋼筋混凝土偏心受壓構件時,應按整體截麵以現行國家標準中（zhōng）有關公式進行其正截麵承載力（lì）計算。其中（zhōng）,新增混凝土和縱向鋼筋（jīn）的強度設計值應按下列規定予以折減。

　　(1)受壓區新增（zēng）混凝（níng）土和縱向鋼筋的抗壓強度設計值乘以0.9的係數；

　　(2)受拉區新增縱向鋼筋的（de）抗拉強度設計值乘以0.9的係數。

　　2.2.2.3增（zēng）大截麵加固加（jiā）固計算

　　在澆築疊合層之前，構件上作用有彎矩M1，截麵上（shàng）的應力如圖b所示，稱為第一階段（duàn）受力。待疊合層（céng）中。

　　的混凝土達到（dào）設計強度後，構件進入整體（tǐ）工作階段（duàn），新增荷載在構件上產生的彎矩為M2，由疊合構件的全高h承擔，截麵應力如圖c，稱為第二階段受力，在（zài）總彎矩Mz=M1+M2的作用下，截（jié）麵應力如圖d所示。

　　2.3碳纖維布加固法

　　2.3.1碳纖維布加固機理

　　工程材料的進步及（jí）新材料的出現曆來是土木結構工程發展的先驅和動（dòng）力。碳纖維材料的出現和成功應用於土木工（gōng）程的加（jiā）固和補（bǔ）強上，使土木工程加固技術研究更上一（yī）個台階。碳纖維是（shì）一種新型材料（liào）,因其質輕、耐腐蝕、片材很薄、抗拉（lā）強度高而被廣泛應（yīng）用。碳（tàn）纖維布(片)加固法亦被視為梁（liáng）式橋加固補強、提高承載能力,尤其是當高度受限製時的首選加固方法,其（qí）施工工藝也很簡單。

　　2.3.2碳纖維（wéi）布加固法受力分（fèn）析與設計計算

　　2.3.2.1加固受力特點分析

　　(1)與傳統的其它加固方法相比，采用碳纖維布加固橋（qiáo）梁能最小程度的改變（biàn）原（yuán）有結構的應力分布，保（bǎo）證在設（shè）計荷（hé）載範圍內（nèi）與原結構共（gòng）同受（shòu）力；

　　(2)將抗拉性能優良的碳纖維布用粘（zhān）結材（cái）料（liào）粘貼到（dào）梁（liáng）體底麵或箱梁內壁上，使其與原結構一起參（cān）與受力，即碳纖（xiān）維布可以與原結構內布置的鋼筋共同承（chéng）受（shòu）拉力，以提高橋梁的承載能力；

　　(3)沿橋梁的主拉應力方向(或與裂縫正交方向)粘貼碳纖維布，兩端分別設置錨固端；據此可約束（shù）混（hún）凝土表麵裂縫、防止裂縫（féng）再擴展，從而達到提高構件抗彎剛度、減（jiǎn）少構件撓度、改善梁體受力狀態的目（mù）的；

　　(4)目前可用於橋梁結（jié）構加固用的碳纖維布、單向碳纖維交織布、雙向碳纖維交（jiāo）織布及單向碳纖維層壓材料等（děng），可根據不同的結構部位和受力特點與方向等，選擇相應的碳纖維布進行加固（gù）；

　　(5)碳纖維布加固混凝土構件，在提（tí）高其受彎（wān）承載力的同時還（hái）可能影響受彎構（gòu）件的（de）破壞形態。當碳纖（xiān）維布用量過多時，構件的破壞形態將由碳纖維被拉斷引起的破壞轉變為混凝土被突然壓碎破壞。與此同時，由（yóu）於碳纖（xiān）維為完全（quán）彈（dàn）性材（cái）料，它（tā）與鋼筋的共同工作會減弱（ruò）鋼筋塑性性能對構件延性的影響（xiǎng）。碳纖維布用量過多（duō），構件的（de）延性將有所降（jiàng）低。因此，碳纖維布用於（yú）鋼筋混凝土梁式橋加固補強時，應根據實（shí）際情（qíng）況合（hé）理使用；

　　(6)由於碳纖維布加固（gù）後在最後破壞時的突然性(拉斷或剝離等脆性破壞)，其承載力極限狀態（tài）不能按（àn）普通鋼筋混凝土的定義，一般應按碳纖維抗拉強度的2/3進行抗彎承載力計算；

　　(7)試驗研究證實（shí），碳纖維布能夠提（tí）高混凝土梁抗剪承載力，其作用機理與箍筋類（lèi）似，同時（shí）還能明顯改善（shàn）構件的變形（xíng）性能，增強構件的變形能力；

　　(8)碳纖維布（bù）與混凝土基層界（jiè）麵，可（kě）分為兩個界麵區，即混（hún）凝土層與粘結樹脂界麵區、粘結樹脂與碳纖維布界麵區。粘結性能的本質是接觸麵間的相互作用，宏觀上表現為液態聚合物浸（jìn）潤表（biǎo）麵後形成的機（jī）械鎖結，微觀上表現為分（fèn）子擴散後相互纏（chán）結作用，或化學鍵作用，或（huò）靜電吸引作用，或其複合作用。

　　2.3.2.2碳纖維布加（jiā）固計算要（yào）點

　　(1)采用碳纖維（wéi）布（bù）加固橋（qiáo）梁，目前一般的計算方（fāng）法是將（jiāng）碳纖維布（bù）按照（zhào）一定的標準(例如強度或容許應力)近似換（huàn）算成一（yī）定用量的鋼筋，然後按照傳統的鋼（gāng）筋混凝土（tǔ）受力分析模型進行理論分析。雖然是（shì）近似（sì）計算方法，但理論分析（xī）結果與實驗（yàn）數據吻合得（dé）很（hěn）好，因此在一般情況下是適（shì）用的。

　　(2)碳纖維布加固用量，可按式(2-3)估算。

　　Acf=As(Ry/Rcf)(2-3)

　　式中，Acf——碳纖維布（bù）用量(麵積)；As——為抵抗（kàng）不足彎矩所需（xū）的鋼（gāng）筋麵積；Ry——鋼筋的抗拉設計強度（dù）；

　　Rcf——碳纖維布抗拉設計強度。

　　(3)除（chú）按上式估算（suàn）的碳（tàn）纖維布加固用量(麵積)外（wài），還必須考慮必要（yào）的錨固長度和搭接長度所需麵積，以及必要的邊、角（jiǎo）廢料等裁減損耗等。

　2.3.2.3碳纖維布加（jiā）固橋（qiáo）梁特點

　　(1)不增加恒載及（jí）斷麵尺寸

　　碳纖維布的自重僅為200～300g/m2，設計厚度為0.111～0.167mm，加上（shàng）環氧樹脂係（xì）列的粘結材料的自重也很輕，對整個（gè）結構重量及橋下淨空的影響很小，可忽略不計。同時，碳纖維布可以多層粘結。根據加固的要求（qiú），碳纖維布可以在一個部位重疊粘貼（tiē），充分滿足加固的要求。這一優點（diǎn）是傳（chuán）統加固補強方式所難以比擬的。

　　(2)可適應不同（tóng）構件形狀，成（chéng）型很（hěn）方便

　　斜、彎、坡（pō）及異型結構的補強，采用傳統的（de）方法，施工難度大（dà）。采用碳纖維布補強法，因碳纖維布的隨型性極強的特點，可以隨結構外形變化任意（yì）施工，從而降低施工難度，減（jiǎn）少施工成本（běn），縮短施工工期，產生極大的社會及經濟效益。

　　(3)施工簡便

　　特別是當箱梁（liáng）內部（bù）的作業空（kōng）間受到限製時，碳纖（xiān）維布加固法是可選擇的一種方法。該法工藝簡便，無需大型設備、模板（bǎn）、夾具及支撐，操作起來簡單（dān）易行（háng），因而施工所需工作麵小，在作業空間受限製時，該優（yōu）點是其它加固方法無法比擬的。

　　(4)采用碳纖維（wéi）布（bù）加固補強，對原結構（gòu）不（bú）產生新的損傷

　　碳纖維布加固補強係采用環氧樹脂係列的粘結材料進（jìn）行粘貼，不需要設置錨固螺栓及開鑿混凝土等，因而不會對（duì）已經損傷的結構產生新的破壞，更可避免鑽孔（kǒng）時與結構內原有鋼（gāng）筋和預應力索發生衝突而引起新的問題。

　　(5)能有效地封閉混凝土的裂縫

　　碳纖維（wéi）布(片（piàn）)粘貼（tiē）在混（hún）凝土的表麵，不僅封閉了混凝土的裂縫，其高強高（gāo）模量的特性還約束（shù）了混（hún）凝土結構裂縫（féng）的產生和擴展，改變了裂縫的形態，使寬而深的裂縫變成分散的細微的裂縫，從而提高了混（hún）凝土（tǔ）構件的整體（tǐ）剛度。

　　(6)碳纖維布(片)具有良（liáng）好的耐化學腐蝕（shí）性

　　碳纖維布(片)一種複合材料（liào），幾乎無腐蝕性（xìng）和磁性，具有良好的耐熱性，不僅能經得起水泥堿性的侵蝕，而且當應（yīng）用於經常受鹽害侵蝕（shí）等腐蝕性環境時，其壽命也較長。因而（ér）碳纖（xiān）維布加固法，在不利環境（jìng）下（xià）較其它方法更顯出其優越（yuè）性。

　　(7)不影響結構的外觀

　　碳（tàn）纖維布(片)的厚度很薄，粘貼固化後其表麵還可以塗刷一層與原結構外觀顏色一致的（de）塗料，而不影響結構的外觀。

　　2.4粘貼鋼板加固法

　　2.4.1粘貼鋼板法加（jiā）固機理

　　貼鋼法加固橋（qiáo）梁一般采用環氧樹脂或（huò）建（jiàn）築結構膠將鋼板、鋼筋或玻璃鋼等抗拉（lā）強度較高的材料粘（zhān）貼在鋼筋混凝土受彎構件表麵，使之與結構物（wù）形成整體，從而取得提高構件的抗彎能力，以及減少裂縫擴展的效果。該加固方法具有施工簡便，粘鋼所占空間（jiān）小，不減少橋梁淨空，加固施工周期短，消耗材料（liào）少，粘鋼加固部位、範圍與強度可（kě）視設計構造需要靈活設置，並可在不影響或少影響（xiǎng）交（jiāo）通的情況下施工。所以，貼鋼法是常用的加（jiā）固方法。

　　2.4.2粘貼鋼板法計算理論

　　2.4.2.1受彎構件的（de）計算

　　受彎構件（jiàn）截麵強度不足時在受拉區加（jiā）固，可采取在受拉區表麵粘貼（tiē）鋼板的方法，如圖3。此時，按截（jié）麵（miàn）受彎承載力計算，可按照現行國（guó）家標準（zhǔn）《混凝土（tǔ）結構設計規範》規定進行，其受（shòu）壓區高（gāo）度和截（jié）麵受彎（wān）承載（zǎi）力。

　　式中，fy0—原（yuán）結構縱向鋼筋抗拉強度設計值；As0—原結構縱向受拉鋼筋截麵麵積；fay—加固鋼板抗拉強度設計值；Aa—加固鋼（gāng）板截麵麵積；—原結構（gòu）縱向受壓鋼（gāng）筋抗拉（lā）強度設計值；A’so—原結構縱向受壓鋼筋（jīn）截麵麵積；fcm0—原結（jié）構混凝土彎曲（qǔ）抗壓強度設計值；X—混凝土受（shòu）壓區高度；b0—原構件的寬度；h0—原構件的（de）有效高度；—原構件的受壓區（qū）保護層厚度；0.9—考慮加固鋼板（bǎn）的應力滯後、以（yǐ）及撕脫力影響等強度折減係數。

　　2.4.2.2鋼板（bǎn）錨固長度計算

　　(1)受拉鋼板在其加固點外的錨固粘（zhān）結長度L1,按式(2-6)確定。

　　L1≥2fayta/fcv(2-6)

　　式中，Ta—受拉加固鋼板厚（hòu）度;fcv—被（bèi）粘混凝土（tǔ）抗剪強度設計值。

　　公（gōng）式（shì）中數值2為（wéi）錨固區剪應（yīng）力分布不均（jun1）勻係數,近似按（àn）三角形考慮。

　　(2)若鋼板粘結長度無法滿足上述要求,可在鋼板的端部錨固區粘結U型箍板，

　　此時，錨固區的長度應滿足下列規定：

　　當fvb1≤2fcvLu時

　　f≤0.5f(2-7)cvb1L1+0.7nfvbbb1ayAa

　　當fvb1>2fcvLu時

　　fayAa≤(0.5b1L1+nbuLu)fcv(2-8)

　　式中，n—每端箍板數量;bu—箍板寬度;Lu—箍板單肢的梁側混凝土的粘結長度（dù）;fv—鋼與鋼粘結抗剪強度設計值。

2.4.2.3斜截（jié）麵粘（zhān）結（jié）鋼板（bǎn）加固計（jì）算

　　當構件斜截麵受（shòu）剪承載力不足時,按下圖所示（shì）方法粘結並聯U型箍板進行加固。

　　如圖5，此時斜截麵（miàn）受剪承載力

　　V≤Vo+2fayAalLu/S(2-9)

　　同時，必（bì）須滿足以下條件：

　　L≥(2-10)1.5u/S

　　式中，V—斜截麵剪力設計值;V0—原構件斜截麵受剪（jiǎn）承（chéng）載力設計值;Aal—單肢箍板截麵麵積;S—箍板軸線間距（jù）。

　　2.5錨噴混凝土加固法

　　2.5.1錨噴（pēn）混（hún）凝土的定義

　　“錨噴混凝土”實際上由兩部分組成，首（shǒu）先是將錨杆（gǎn）錨入擬補強部位結構內，掛設補強鋼筋網，然（rán）後再噴射一定厚度的（de）混凝土，形成與原來結構共同承受外載作用的組合（hé）結構。所以，錨噴（pēn）混凝土是借助噴射機（jī）械，利用壓縮空氣將新混凝土混（hún）合料，通過管道高（gāo）速噴射到已（yǐ）錨固好鋼筋網的受噴麵上，待（dài）其凝結硬（yìng）化形成（chéng）一種鋼筋混凝土。

　　錨噴混凝（níng）土（tǔ）不需振搗，而是（shì）在（zài）高速噴射時，由水泥與骨料（liào）的反複連續撞擊而使混凝土壓密，同時又可采用較小的水灰比(常為0.4～0.45)，使其與混凝土、磚石、鋼材產生較高的粘結強度，所以新舊混凝土結合麵上（shàng）能夠傳遞拉應力和剪應力。

　　2.5.2錨噴混凝土加固機理

　　錨噴（pēn）混凝土加固橋梁的方法是“新奧（ào）法”隧道施工（gōng）法在橋梁加固中的應用，其加（jiā）固橋梁的（de）原理就是通過新增加混（hún）凝土與受力鋼筋（jīn）和原結構緊密結合，組成“錨噴混凝土(內含（hán）補強鋼筋網)—錨杆—原結構”的整體（tǐ）組合結構。通過錨噴加固層與原結構緊密粘結在一起，既阻止了原結構（gòu）由於裂縫等原因造（zào）成的局部應力集中病害，又（yòu）恢複了原結構變形的協（xié）調性，使其能夠承受更（gèng）大的外荷（hé）載。

　　2.5.3錨噴混凝土加固設計原則

　　根據加固原理，錨噴（pēn）混凝土加固橋梁實際（jì）上仍是加大（dà）構件截麵加固（gù）法。所以，加固（gù）設計（jì）原則仍按加大構件截麵的方法進行（háng）內力計算。其設計原則為：

　　(1)恒載（zǎi）內力(包括（kuò）新噴射的混（hún）凝土)按原構件的截麵模量進行計算，即新噴（pēn）的混凝土恒載仍作用於原構件上；

　　(2)活載內力用加大後的組合體截麵模量計算內力，即新舊混凝土作為一個整體計算，對不同的混凝土標（biāo）號和新增的補（bǔ）強鋼筋按其彈性模量（liàng）進行截麵換算；

　　(3)仍按彈性理論進行計算；

　　(4)強度驗算（suàn）按照噴射截麵（miàn）占原（yuán）截麵的比率，考慮（lǜ）是否按組合（hé）截麵進行有關驗算；

　　(5)進（jìn）行加（jiā）固（gù）設計前，應弄清橋梁的原始情況以及病害原因，對橋梁的基本承載能力作出評價；

　　(6)采用的（de）噴射混凝土與鋼（gāng）筋的強度等級，不應低於原結構（gòu）的強度等級。對於結合截麵處兩種不同強度等級的混凝土共同作用時，應以較低強度等級（jí）作為計算標準來進（jìn）行換算。