混凝土梁剪切破壞的機理非常複雜（zá），影響受（shòu）剪承載力的因（yīn）素也很多，到目前為止，仍然（rán）沒有一種被普遍接受的理論。對（duì）於受剪承載（zǎi）力計算方法研究，一般（bān）有兩種思（sī）路：一種思路是基於（yú）試驗提出統計公式（shì），這類公式方便使用，但對剪切破壞（huài）機（jī）理缺乏明確的概念；另一種思路是（shì）在研究破（pò）壞機理基礎上，提出（chū）理論或半理論公式，這（zhè）類方法能較（jiào）好地（dì）反（fǎn）映剪切破壞（huài）的本質，但由於剪切問題的複雜性，在建立理論公式時不可能（néng）考（kǎo）慮太多的因素，因此與實際破壞機（jī）理有一定的出入。

    這些作用的相互影響不可分割（gē），但為了簡化分析，可分別確定這三部（bù）分的貢獻（xiàn）。如ACI318規範中，把無腹筋梁出現第一條斜裂縫（féng）時的剪力，作（zuò）為混（hún）凝土的抗剪貢獻；箍筋的貢獻由45。桁架模型確定；預應力對混凝土的抗（kàng）剪有貢獻，並且彎起束（shù）能夠提供與荷（hé）載反向的預剪力。

    針對受剪承載力計算的模（mó）型和理論很多，但還沒有被普遍接受的方法，各國規範方法的差異性也很大。我國公路橋規采用的（de）是基於試驗的統計（jì）公式，但由於試驗梁跟實際梁存在較大差異，荷載（zǎi）也不同，因而有一定的局限性（xìng）。美國AASHTO規範和加拿大規範的理論基礎是修正壓力場理（lǐ）論，該理論能夠較好地反映抗剪（jiǎn）機理，但計算繁瑣，不便於設計人員掌（zhǎng）握（wò）。

    混（hún）凝土梁的抗剪機理非（fēi）常複雜，較公認的有四種主要剪力傳遞機理。剪壓區混凝土中的剪力K，：剪壓區混（hún）凝土抵（dǐ）抗剪力（lì）的能力與截麵受壓區高度直接相關。在受（shòu）拉（lā）區布置預應力筋和普通鋼筋（jīn）能夠增加受壓（yā）區（qū）的高度，因而能夠提高抗剪能力。界麵剪力傳遞（dì）Vc2：斜裂縫（féng）麵（miàn）的（de）骨料咬合力和摩擦（cā）力能夠抵抗裂縫麵之間的相對滑動，裂縫的寬度越小，骨料的尺寸越大，則界麵剪力傳遞的能力越強。腹筋傳（chuán）遞的剪力Vsl：斜裂縫開展以後（hòu），大部分的剪力通過腹筋（包括斜（xié）向預應力筋（jīn）、彎起鋼筋和箍（gū）筋）傳遞。縱筋的銷（xiāo）栓作（zuò）用Vs2：對跨過（guò）縱筋的斜裂縫，縱筋能夠提供阻止裂縫麵相（xiàng）對滑動的銷（xiāo）栓力。

    上述（shù）四種抗剪機理，起作用的時間不同，對抗剪（jiǎn）貢獻的比例，在結構的不同受力階段也不斷地變化。結構開裂之前，除斜向預（yù）應力抵消的剪力外，剩餘剪力主要由混凝（níng）土承（chéng）擔，縱筋和腹筋的應力都很低。開裂後，骨料咬合力和縱筋的銷栓力開（kāi）始參與作用，腹筋承擔（dān）的剪力也迅速增大，並有效地約束斜裂縫的開展。隨荷載增大，腹筋達到屈服，其分擔的剪（jiǎn）力保持不變。此時，斜裂縫開展較寬，骨（gǔ）料咬合力減小。最終，截麵受壓區混凝土（tǔ）在彎矩和剪力共同作用下壓剪破壞。

    德國學者雷特（tè）( Ritter)在（zài）1899年提出（chū）了45°桁架模（mó）型(truss model)，以分析鋼筋混凝（níng）土梁開裂後的力學行為。桁架（jià）模型有其明晰的物理概念，至今仍（réng）是抗剪設計的理論基礎。在應用桁架模型時，首先，要（yào）根據外荷載及結構邊（biān）界（jiè）條件，構造一個恰當的桁架模型。假設桁架各杆鉸接，梁頂部的混凝土受壓區為桁架上弦，受拉縱筋（jīn）為下弦（xián），箍筋（jīn）作為受拉腹（fù）杆，梁腹混凝土作為（wéi）受（shòu）壓斜腹杆，斜腹杆與梁軸線的夾角（jiǎo）為θ（Ritter模型中θ=45°）。